风冷冰箱外部防凝露机理及优化方法研究——上
长虹美菱股份有限公司 魏邦福 崔培培
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引言
冰箱外部凝露问题属于消费者关注度较高的问题之一。冰箱箱内温度远低于箱外温度,箱体内的冷量通过绝热层和门封条向箱体外扩散,故箱体的表面、门体的表面温度较低,遇到高温、高湿的气体就会凝结成露,在冰箱外表面产生凝露现象。
近年来冰箱市场向风冷多门方向发展趋势明显,从传热学角度分析,箱内由直冷自然对流转换为风冷强制循环后,其内部风循环的增强将削弱箱体保温和门封保温密封效果,增加外部凝露的风险。
本文以十字对开多门风冷冰箱为载体,从冰箱凝露部位的凝露机理入手,设计试验方案组合验证,通过改善载体制冷系统、保温系统、结构配合和风循环控制规则,选取工艺易实现的组合方案,解决载体冰箱外部凝露问题,提升风冷多门冰箱产品防凝露能力。
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外部凝露试验
根据国标GB/T 8059-2016 《家用和类似用途制冷器具》要求,气候类型为ST和T型的冰箱产品,需满足在环境温度32℃,相对湿度75%条件下的凝露要求。随着近几年产品品质要求提升,市场上有竞争力的冰箱企业根据用户需求,均陆续采用高于GB/T 8059国家标准的外部凝露标准要求。
2.1 试验方法
2.1.1 试验条件
环境条件:环境温度32℃,相对湿度85%(温度许可范围±0.5℃;相对湿度偏差±3%);试验电压/频率:额定电压±1%,额定频率±1%。
2.1.2 冰箱状态
(1)冰箱放置
a.冰箱按GB/T 8059-2016要求放置在试验台上,箱的搁架、抽屉等按照正常使用状态放置;
b.压缩机后盖板安装到位,冰箱后背间隙50mm。
(2)布置热电偶
a.每个间室1/2高度处布置一个铜质圆柱(冷冻室空载);
b.中间横梁的左、右两侧各布置一个热电偶;
c.竖梁的上、下两侧各布置热电偶(距离两端10cm);
d.冷冻门上端盖中心位置布置一个热电偶。
(3)上电运行
a.温控器设置在冰箱有正常开停机情况下的最冷档;
b.温控器档位设置应同时保证冷藏室的平均温度不低于0℃。
(4)运行时间
冰箱处于稳定状态后,运行24小时,检查箱体、门体外部、中梁、转梁、竖梁和门封条的凝露状态。
2.1.3 判定基准
各布温点在稳定状态下的运行周期内,平均温度不低于露点温度(29℃)0.5℃以上,且外表面凝露情况按表1判断。
2.2 试验载体
本文选取的一款十字对开冷藏冷冻箱BCD-451W,箱体通过横梁分为上下两部分,上部为冷藏室,温度范围2℃~8℃,两冷藏门通过翻转梁连接,下部为冷冻室,温度范围-16℃~-24℃,下部冷冻室通过竖梁分为左右两个冷冻室。横梁为整体发泡保温,竖梁采用EPS泡沫材料进行隔热。
2.3 试验结果
依据上文2.1章节外部凝露试验方法,对载体BCD-451W进行外部凝露测试,稳定运行24h后观察,凝露点主要集中在:
(1)两冷冻门竖饰条和把手内均有大片流水级凝露,根据等级划分为5级凝露,不合格;
(2)两冷冻门竖门封有较大珠状凝露,根据等级划分为5级凝露,不合格;
图1 BCD-451W十字对开冰箱外部凝露测试结果
载体冰箱原型机外部凝露情况如图1所示,载体BCD-451W冰箱各关键点运行平均温度情况见表2。
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外部凝露机理分析
3.1 外部凝露校核
根据冰箱外部防凝露设计要求,首先对其外表面温度tw进行校核,核算部位的表面温度tw必须高于露点温度td,表面最低温度tw>td+C(安全温度系数),如表3,设计凝露安全系数对应不同数值的凝露风险表。
表面温度tw按以下公式进行核算:
式中:
tw—箱体外表面温度,单位为℃;
tl—箱外空气温度,单位为℃;
t2—箱内空气温度,单位为℃;
ao—箱外空气对箱体外表面的表面传热系数,单位为W/(m2•K),箱外自然对流,试验环境风速为v=0.1~0.15m/s时,ao取3~11W/(m2•K);
ai—箱内空气对箱体内表面的表面传热系数,单位为W/(m2•K),箱内为强制对流,ai取11~23W/(m2•K);
k—传热系数,单位为W/(m2•K);
δ—保温厚度,单位为m;
λ—保温材料导热系数,单位为W/m•℃。
3.2 门盖板凝露机理分析
如图2载体冰箱门体与箱体装配结构示意图,根据上文2.3章节试验结果,外部凝露集中在门把手和门盖板处。
图2 冰箱门装配结构示意图
冰箱门胆和箱胆通过门封吸合形成保温密封空间,两个箱胆之间通过竖梁连接。冰箱箱体内部冷空气直接作用于竖梁,在竖梁表面容易产生凝露,为了防止凝露均是在箱体内胆法兰槽内增设防凝管,借助制冷系统冷凝段的散热提高中梁表面温度。
由于两个箱胆之间的竖梁存在防凝管热源,针对门盖板外部凝露传热分析,其传热方式为箱体内冷量沿x方向经门封传递至梁和门体盖板表面,竖梁上制冷系统冷凝热一部分经门封向箱内、另一部分沿门体盖板向外侧(y方向)传递。加之门体盖板通常为非金属材料,导热性能较差,两门体之间空间相对较为窄小,通风不好,空气流通不良,门盖板面上与外界的对流换热受阻,此处容易集结高温、高湿的空气,易在此表面产生凝露。
3.3 门把手凝露机理分析
门把手处箱内冷气作用于其门体内部,同时门把手与门盖板相连,受门盖板与门体发泡层厚度δ两方面影响。一方面核算门把手处发泡层厚度,如表4,仅考虑发泡层厚度,门把手表面温度核算参数及结果。根据把手表面温度核算结果,ao箱外空气对箱体外表面的表面传热系数,试验环境风速为v=0.1~0.15m/s时,ao取3~11W/(m2•K)。由于把手深度较大,两门间距相对狭小,对流换热强度较弱,根据核算结果把手表面温度tw低于环境对应露点温度td(tw≤td)。
门把手与门盖板连接,根据门盖板凝露分析,门盖板的温度亦无法弥补门把手表面温度低的问题,故门把手同样出现凝露现象。
参考文献
[1] 杨世铭, 陶文铨编著. 传热学(第三版)[M]. 北京:高等教育出版社,1998.
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[3] 尹亚领. 辐射供冷末端换热与凝露机理及其与太阳能空调匹配特性研究[D]. 上海:上海交通大学博士学位论文,2014. 39-42.
[4] 崔培培, 魏邦福, 马长州. 冰箱门体的防凝露方法[C]. 中国家用电器技术大会论文集,2014. 58-60.
来源:《家电科技》2019年第四期
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